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不銹鋼行情

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不銹鋼管輸電塔塔身節(jié)段模型風(fēng)洞試驗概況

來源:至德鋼業(yè) 日期:2020-01-22 09:34:54 人氣:1346

  不銹鋼管輸電塔塔身節(jié)段模型和單片迎風(fēng)面桁架模型采用亞克力薄壁玻璃管按1∶20的縮尺比制作,塔身節(jié)段主材、斜材的布局與位置參考不銹鋼管塔高度處塔身節(jié)段設(shè)計。為了得到鋼管輸電塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù),設(shè)計制作不銹鋼管輸電塔單片桁架模型,桿件及軸線尺寸與塔身模型迎風(fēng)面保持一致.試驗?zāi)P凸潭ㄓ阡X制底板,并對底板做擋風(fēng)處理,避免其受到風(fēng)荷載作用而對試驗結(jié)果產(chǎn)生干擾。通過改變模型桿件直徑,設(shè)計制作迎風(fēng)面密實度分別為0.12、0.18、0.28、0.33的4類塔身節(jié)段及單片鋼管桁架模型,寬高比如圖所示.最大阻塞率為0.8%,滿足阻塞率要求.為了減小風(fēng)洞底部邊界層的影響,將模型抬高0.2m,并在模型上下端安裝水平擋板,使模型在二維流場下進行測力試驗。


  不銹鋼管輸電塔高頻天平測力風(fēng)洞試驗在浙江大學(xué)邊界層風(fēng)洞試驗室ZD-1內(nèi)進行。該風(fēng)洞試驗室是閉口回流式矩形截面單試驗段風(fēng)洞,試驗段尺寸為4m×3m×18m(寬×高×長)。ZD-1風(fēng)洞采用自主研發(fā)的多功能豎向隔柵組合裝置模擬均勻湍流場,如圖所示.實測均勻湍流場下湍流度剖面如圖5所示.圖中,為測點距風(fēng)洞底板的高度。由圖可知,試驗?zāi)P透叨确秶鷥?nèi)來流湍流度約為8.5%.采用德國ME-SYSTEM公司生產(chǎn)的高頻動態(tài)測力天平K3D120測量模型所受到的風(fēng)荷載,其量程為橫風(fēng)向力kN,順風(fēng)向力kN,測量精度為全量程的0.5%.在各工況下,天平采樣頻率均設(shè)定為300 Hz,采樣時間為30秒。限于篇幅,不涉及不銹鋼管輸電塔角度風(fēng)分配系數(shù)的研究,因此所有工況下的風(fēng)向角均為0°,即來流垂直迎風(fēng)面桁架。本試驗在均勻?qū)恿鲌龊途鶆蛲牧鲌鲞M行且安裝了上下端的水平擋板以構(gòu)造二維流,故在計算氣動力參數(shù)時認為風(fēng)速和湍流度沿模型高度固定不變。


   2類流場下不銹鋼管塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)如圖所示,由圖可知:在2類流場下,背風(fēng)面荷載降低系數(shù)整體小于中國規(guī)范建議值,且均隨風(fēng)速的增加而逐漸增大,表明風(fēng)速的增大會使迎風(fēng)面桁架對背風(fēng)面桁架的遮擋效應(yīng)逐漸減弱;在風(fēng)速接近20 m/s時,上述2類流場下的背風(fēng)面荷載降低系數(shù)趨于穩(wěn)定,其中均勻?qū)恿鲌鱿纶吔?.77,均勻湍流場下趨近于0.85;整體而言,均勻湍流場下背風(fēng)面荷載降低系數(shù)在各風(fēng)速下均大于均勻?qū)恿鲌鱿碌慕Y(jié)果,表明在亞臨界雷諾數(shù)的來流條件下,湍流度的增加同樣會使迎風(fēng)面桿件對背風(fēng)面桿件的遮擋效應(yīng)減弱.從串列雙柱繞流機理角度分析,來流湍流度的增加使得前柱的渦脫減弱且渦脫更為無序,從而使得前柱對后柱的干擾效應(yīng)減小,后柱體型系數(shù)增加,即背風(fēng)面荷載降低系數(shù)增加.綜上所述,在亞臨界雷諾數(shù)的試驗條件下,湍流度的增加會導(dǎo)致:單片桁架體型系數(shù)減小;迎風(fēng)面桿件對背風(fēng)面桿件遮擋效應(yīng)減弱,即背風(fēng)面荷載降低系數(shù)增加。上述2類效應(yīng)的相互作用導(dǎo)致鋼管塔塔身節(jié)段體型系數(shù)與均勻?qū)恿鲌鱿碌脑囼灲Y(jié)果相差不大。



  單片桁架體型系數(shù)隨密實度變化的實測結(jié)果如圖所示,并與中國、日本和英國輸電線路設(shè)計規(guī)范的建議值進行對比。由圖可以看出:在均勻湍流場下,單片桁架體型系數(shù)的實測值總體隨密實度的增加而逐漸減小,與日本規(guī)范中亞臨界雷諾數(shù)下圓截面構(gòu)件體型系數(shù)變化趨勢保持一致,而中國規(guī)范并未考慮密實度對的影響;單片鋼管桁架體型系數(shù)的實測值總體大于中國規(guī)范取值,且在小密實度的情況下偏大程度較為明顯,因此建議中國規(guī)范,考慮密實度對單片鋼管桁架體型系數(shù)的影響.忽略密實度對的影響可能導(dǎo)致在設(shè)計小密實度不銹鋼管輸電塔時低估的取值。不銹鋼管塔塔身節(jié)段體型系數(shù)隨密實度變化的試驗結(jié)果如圖所示,并與美國等國內(nèi)外規(guī)范進行對比.由圖可以看出:在均勻湍流場下,來流風(fēng)速對塔身節(jié)段體型系數(shù)的影響較小;隨密實度的增加,從2.08逐漸下降到約1.80,變化趨勢與圖中所列規(guī)范對于亞臨界雷諾數(shù)下鋼管塔體型系數(shù)的建議取值的變化趨勢一致;實測總體與中國規(guī)范建議取值較吻合,在常見密實度范圍內(nèi)(~0.3),實測值偏大不超過5.0%,可認為中國規(guī)范對于亞臨界下的建議值滿足工程要求。



  如表所示為不銹鋼管塔塔身節(jié)段體型系數(shù)隨寬高比變化的實測結(jié)果,并與中國規(guī)范和英國規(guī)范進行對比。寬高比的增加導(dǎo)致迎風(fēng)面桿件對背風(fēng)面桿件的遮擋效應(yīng)減小,背風(fēng)面桿件所受到的風(fēng)荷載增加,因此塔身節(jié)段的體型系數(shù)隨寬高比的增加而增大.在均勻湍流場下的實測結(jié)果證實了上述推論.由表可知:


1)隨著寬高比的增大,塔身節(jié)段體型系數(shù)從1.97逐漸增大到2.14;


2)當寬高比較小時,實測結(jié)果與中國規(guī)范吻合較好,但與英國規(guī)范的偏離程度較大;


3)當寬高比較大時,實測結(jié)果與中國規(guī)范偏差相對較大,所以在設(shè)計較大寬高比的鋼管輸電塔時,中國規(guī)范對于塔身節(jié)段體型系數(shù)的建議取值偏不安全。


  如圖所示為不銹鋼管塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)隨密實度變化的實測結(jié)果,并與國內(nèi)外規(guī)范進行對比.由圖可以看出:在均勻湍流場下,背風(fēng)面荷載降低系數(shù)實測值整體介于中國規(guī)范和英國規(guī)范之間,當密實度較大時,實測值與中國規(guī)范吻合較好,但當密實較小時,實測值較中國規(guī)范偏小程度較大,與英國規(guī)范較接近。寬高比的影響如表所示為當密實度為0.18時不銹鋼管塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)隨寬高比變化的試驗結(jié)果,并與中國規(guī)范和英國規(guī)范進行對比.由表可以看出:在均勻湍流場下,隨著寬高比的增加,鋼管塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)從0.69逐漸增大到0.83,表明隨著寬高比的增加,迎風(fēng)面桿件對背風(fēng)面桿件的遮擋效應(yīng)逐漸減弱;實測總體介于中國規(guī)范和英國規(guī)范之間,當較小時,實測值較中國規(guī)范偏離程度較大.結(jié)合實測數(shù)據(jù)和英國規(guī)范,認為中國規(guī)范對不銹鋼管輸電塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)取值存在一定程度的高估.基于實測結(jié)果,建議對鋼管塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)進行調(diào)整。


  在亞臨界雷諾數(shù)的試驗條件下,湍流度的增加導(dǎo)致單片桁架體型系數(shù)的減小以及背風(fēng)面荷載降低系數(shù)的增大,同時結(jié)合圓柱繞流機理對上述現(xiàn)象的產(chǎn)生原因進行分析可知,均勻湍流場下鋼管塔塔身節(jié)段體型系數(shù)和均勻?qū)恿鲌鱿碌脑囼灲Y(jié)果不存在顯著差異。單片鋼管桁架體型系數(shù)的試驗結(jié)果總體大于中國規(guī)范取值,且在小密實度的情況下偏大程度較為明顯,建議中國規(guī)范考慮密實度對單片鋼管桁架體型系數(shù)的影響。隨著寬高比的增加,鋼管塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)逐漸增大,表明寬高比的增加會使迎風(fēng)面桿件對背風(fēng)面桿件的遮擋效應(yīng)減弱。中國規(guī)范對不銹鋼管輸電塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)的取值在小密實度的情況下存在一定程度的高估,建議對鋼管輸電塔背風(fēng)面荷載降低系數(shù)進行部分調(diào)整。


本文標簽:不銹鋼管 

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